本篇文章给大家谈谈 岩石三轴测量 ，以及 应力路径试验方案及拉伸试验设备改装 对应的知识点，希望对各位有所帮助，不要忘了收藏本站喔。今天给各位分享 岩石三轴测量 的知识，其中也会对 应力路径试验方案及拉伸试验设备改装 进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！

岩石试验机刚度从某种程度上对岩石压缩试验机结果存在很大影响，主要有以下几个方面：比如100T岩石试验机，主机框架结构刚度大于10^9,否则会影响主机结构变形，从而导致试样竖向变形测量不准确。如果是动态试验系统的话，会导致试

岩石真三轴试验机是岩土三轴试验机的一种，就长春新试验机有限责任公司而言，采用全封闭回字型高刚度框架与浮动加载框架所组成，六个工作油缸分别安装于，回字型框架的四个承载柱梁与浮动加载框架的两个端梁中心位置，活塞

为研究岩石在三轴应力场中的表现，必须开展三轴试验来分析岩石在三轴应力作用下的变形及强度。根据应力空间组合方式，可以将岩石三轴应力试验分为两种类型，即常规三轴应力试验和三轴不等应力试验。常规应力组合方式为σ1>σ

第一、力值传感器 因为传感器的好坏决定了试验机的精度和测力稳定性，岩石三轴试验机上使用的轴向力传感器为大力值轮辐式传感器。如果传感器内部的应变片精度不高或固定应变片用的胶抗老化能力不好，再或者传感器的材料不好都

岩石三轴测量

而若轴向应力与围压的变化曲线与式(6.13)相交,则该应力路径使岩样强度增加。 又在讨论应力路径作用时必须使用无缺陷的岩样,或者说岩样的强度是第3章所说的理想强度,尽可能减小岩样之间的差异对试验结果的影响。 岩石是非均质材料,其

国内研究方面，研究者们通过现场试验、室内试验、数值模拟等多种手段，对红层软岩的抗剪强度进行了深入研究。其中，研究者们关注的主要问题包括：红层软岩的应力-应变关系、剪切带发育与强度衰减规律、软岩中水分含量与强度关

1.60g/m3干密度条件下饱和沙漠砂RTE应力路径试验结果见表4.6，对比表4.5和表4.6可知，同样干密度条件下饱和砂的内摩擦角差异大约3°，表明应力路径不同会导致土体强度特性有较大差别，三轴拉伸处于轴向卸载，试样被挤长

按一定规律变化室压σc和轴向应力σa，用三轴仪可以完成不同应力路径的试验。通常有如图4.2所示的几种应力路径，当然也有其他应力路径或上述各应力路径的组合，也有控制不同应变路径的三轴试验。对于所有的三轴试验，试样受

应力路径试验研究现状

【答案】：A 三轴压缩试验是测定土抗剪强度的一种较为完善的方法，测定土应力应变关系和强度的试验。分为不固结不排水、固结不排水和固结排水试验。对应于直接剪切试验的快剪、固结快剪和慢剪试验。

对应于直接剪切试验的快剪、固结快剪和慢剪试验，三轴压缩试验按剪切前的固结程度和剪切时的排水条件，分为以下三种试验方法： （1）不固结不排水试验 试样在施加周围压力和随后施加竖向压力直至剪切破坏的整个过程中都

三轴试验可分为静态三轴压缩试验、动态三轴压缩试验、三轴拉伸试验：1、静态三轴压缩试验：是最常见的三轴试验类型之一，主要用于研究岩石、土壤、混凝土等材料在三轴压缩下的强度、变形和破坏特性。2、动态三轴压缩试验：是

1)常用的三轴仪，按施加轴向压力方式的不同，分为应变控制式和应力控制式两种。2)应变控制式三轴仪。包括压力室、试验机、施加周围压力和垂直压力系统、体积变化和孔隙压力量测系统等。3)附属设备：击实简、饱和器、切土盘

三轴压缩试验是测定土的抗剪强度的一种方法，根据剪切前的固结程度和排水条件的不同试验分为不固结不排水剪（UU）、固结不排水剪(CU)和固结排水剪(CD)三种试验类型。（1）不固结水排水剪试验（UU）是在施加周围压力和增

三轴压缩试验分为哪几种试验方法?

1检查样条是否有气泡。有气泡说明材料含有水分，干燥后就好了。2样条是否粗细一致，一般采用比熔点高的温度就可以 3每次试验样条 要用 一个温度 一个负载 这样样条才是标准的。

实现材料的拉伸与压缩；20吨-300吨较多为液压控制；一般情况下力学实验室的设备主要包括拉伸试验机、疲劳试验机、扭拉试验机、金属冲击试验机、硬度计和一些测量工具等常用实验设备。

当轴向加载活塞与试样帽间有拉挂装置时，轴向应力可为小主应力，即σa＝σ3，σc＝σ1。按一定规律变化室压σc和轴向应力σa，用三轴仪可以完成不同应力路径的试验。通常有如图4.2所示的几种应力路径，当然也有其他应

1.60g/m3干密度条件下饱和沙漠砂RTE应力路径试验结果见表4.6，对比表4.5和表4.6可知，同样干密度条件下饱和砂的内摩擦角差异大约3°，表明应力路径不同会导致土体强度特性有较大差别，三轴拉伸处于轴向卸载，试样被挤长

(1)机械式拉力试验机 ①备有顺应各型号试样的专用夹具。②夹具的挪动速度应能多级或全程调速，以满足规范办法的需求。③实验数据示值应在每级表盘的10％～90％，但不小于实验最大载荷的4％读取，示值的误差应在1％之内。

试验设备改进的拉挂装置如图4.5所示。图4.6a为拉挂装置正面图，图4.6b为侧面图；改进的拉伸装置如图4.7所示，其中图4.7a为侧面图，图4.7b为正面图。表4.2 试验方案 注：静力三轴试验工作剪切速率0.12mm/min。图4

应力路径试验方案及拉伸试验设备改装

旋转型剪切应力路径试验时两个相互垂直方向上施加的往返剪应力相位差为90°，应力路径为椭圆型，Dr＝50％～55％，σc′＝200kPa；当两个往返剪应力相等时，应力路径变为圆型。以τd，1和τd，s分别表示两个往返剪应力

应力路径是指在外力作用下土中某一点的应力变化过程在应力坐标图中的轨迹。基坑开挖过程为σ1一定，σ3不断降低的过程。在p-q坐标系中的总应力路径，为通过横坐标p0，斜率k=3的直线。

应力路径是模拟土体在实际施工或运行过程中的应力变化，对试样进行加荷减荷的试验程序。这种应力状态变化是以岩石的加荷过程中土体内某平面上应力变化的轨迹来表明应力增长或减小的路径。不同的加荷方式有不同的应力路径。3、三

σS就是岩样在某一围压下可能达到的最大值;B是比例加载路径,与A相比,岩样达到峰值应力的过程中经历的围压较低;C是卸围压路径,无论是保持轴向变形还是保持轴向应力,岩样屈服过程中经历的围压均较高;D是保持主应力之和恒定的试验,围

应力路径是指在外力作用下土中某一点的应力变化过程在应力坐标图中的轨迹。应力路径是描述土体在外力作用下应力变化情况或过程的一种方法。对于同一种土，当采用不同的试验手段和不同的加荷方法使之剪切破坏时，其应力变化的

按一定规律变化室压σc和轴向应力σa，用三轴仪可以完成不同应力路径的试验。通常有如图4.2所示的几种应力路径，当然也有其他应力路径或上述各应力路径的组合，也有控制不同应变路径的三轴试验。对于所有的三轴试验，试样受

应力路径试验分析

本次应力路径试验分两类：常规三轴压缩（CTC）和减载三轴伸长（RTE）应力路径试验，两种应力路径试验原理如图4.4所示，同时测定应力应变曲线和强度参数。 图4.4 应力路径原理图 其中常规三轴压缩试验一方面确定砂土非线性邓肯张理论本构、剑桥弹塑性本构参数，另一方面用于确定砂土剪胀弹塑性本构理论模型参数；减载三轴伸长用于确定砂土剪胀弹塑性本构理论模型参数。 4.2.2.1 三轴应力路径试验方案 为了研究初始干密度和含水量对沙漠砂强度和应力路径特性的影响，制备了两种应力路径、3种不同干密度试样、5种含水量状态的相应试样。试验压力取3种围压：100kPa、200kPa、300kPa。同时，为了研究静力循环加卸载特性，设计了一些静力循环加卸载试验，具体试验工况设计见表4.2。试验制样将风积砂分别制成干砂、不同饱和度非饱和砂和饱和砂三种类型。 4.2.2.2 三轴拉伸应力路径试验设备改进 常规三轴压缩（CTC）试验已经较为成熟，为了在常规三轴设备上实现减载三轴伸长（RTE）试验，本课题对常规仪器进行了一些改进（图4.5）。设备改进的新意有两方面：一方面，改进并建立传力杆的拉挂装置，使实验可实现轴向减载；另一方面，改进试样上顶帽传统装置，通过螺纹连接设计，实现了试样和上顶帽有效连接，适应了试样轴向减载的应力状态，使试验操作时既不影响试样形状也不影响试样的受拉状态。试验设备改进的拉挂装置如图4.5所示。图4.6a为拉挂装置正面图，图4.6b为侧面图；改进的拉伸装置如图4.7所示，其中图4.7a为侧面图，图4.7b为正面图。 表4.2 试验方案 注：静力三轴试验工作剪切速率0.12mm/min。 图4.5 改进的三轴拉伸应力路径设备 图4.6 拉挂装置正面及侧面图 图4.7 拉伸装置正面及侧面图
应力路径是指在外力作用下土中某一点的应力变化过程在应力坐标图中的轨迹。 应力路径是描述土体在外力作用下应力变化情况或过程的一种方法。对于同一种土，当采用不同的试验手段和不同的加荷方法使之剪切破坏时，其应力变化的过程是不同的，相应的土的变形与强度特性也将出现很大的差异。通过土的应力路径可以模拟土体实际的应力历史，对全面研究应力变化过程对土的力学性质的影响，进而在土体的变形和强度分析中反映土的应力历史条件等具有十分重要的意义
三轴试样由压密到破坏可分为弹性压密、屈服和破坏三个阶段。 1）弹性压密阶段：主应力差较小时，应变不大，砂粒被挤得更趋紧密，侧向的变形也不明显（图4.8）。 图4.8 三轴试验压密过程 2）屈服变形阶段：主应力差再增大，试件进入屈服阶段，轴向应变逐渐加快增大，试件开始出现较大变形，表现为轴向压缩而侧向鼓胀（图4.9）。 图4.9 三轴试验屈服过程 3）破坏阶段：当主应力差达到一个峰值后，这个峰值为风积砂的峰值强度a，应变已经较大，土的结构也变得松弛，轴向压缩和鼓胀加剧，主应力差无法再增大而逐渐开始下降并趋向于一个稳定值，这个稳定值也就是风积砂的残余强度b。可明显观察到试样有呈45°左右的破坏面。此时试样变形和轴向应变都很大，试件进入破坏阶段（图4.10）。 图4.10 三轴试验破坏过程 本节试验处理中应力路径采用以p＝（σa＋σc）/2和q＝（σa-σc）/2为坐标的普通应力路径表达，用来确定不同条件下砂土的强度参数。而在前面确定临界参数时则采用三维八面体应力表达，即以p＝（σa＋2σc）/3和q＝（σa-σc）为坐标的三维应力路径表达。根据实验结果整理出两种典型应力路径的结果如下所述。 4.2.3.1 常规三轴应力路径试验分析 （1）干砂 三种不同密度的干砂在p-q平面中的应力路径如图4.11～图4.13所示。 图4.11 1.53g/cm3 CTC应力路径图 图4.12 1.60g/cm3 CTC应力路径图 图4.13 1.70g/cm3 CTC应力路径图 不同干密度条件下沙漠砂CTC应力路径试验结果见表4.3。通过表4.3可以看出，不同干密度情况下，随着干密度的增加，内摩擦角随之增大，但增幅有限；同时由于细砂颗粒较细，因此颗粒之间咬合较弱使黏聚力C为0。 表4.3 CTC应力路径下干砂强度参数 （2）非饱和砂 非饱和砂（1.53g/cm3）在p-q平面中的应力路径如图4.14所示。 非饱和砂（1.60g/cm3）在p-q平面中的应力路径如图4.15所示。 图4.14 1.53g/cm3 CTC应力路径图 图4.15 1.6g/cm3 CTC应力路径图 不同干密度条件下不同饱和度非饱和沙漠砂CTC应力路径试验结果见表4.4。从表4.4可以看出，相同干密度情况下，随着饱和度的增加，内摩擦角随之减小，但饱和度越大则减幅越小；同时由于饱和度小于100％，因此颗粒之间孔隙毛细效应使黏聚力不为0，随着饱和度的增加，黏聚力随之有所减小。在不同干密度情况下，干密度越大，一方面会导致内摩擦角有所增大，另一方面会导致有效孔隙减小，因此相应的毛细黏聚力亦有所增大。 表4.4 CTC应力路径下非饱和砂的强度参数 对比表4.3和表4.4可知，干砂的内摩擦角大于非饱和砂的内摩擦角约2°～3°，这是由于干砂较为粗糙使砂粒间内摩擦力较大，而非饱和砂中有一部分水起了润滑作用使内摩擦力有所减小。 （3）饱和砂 饱和砂（1.60g/cm3）在p-q平面中的应力路径如图4.16所示。应力应变曲线以p＝（σa＋2σc）/3和q＝（σa-σc）为应力坐标来表达，相应的应力应变及体应变曲线如图4.17～图4.22所示。砂土属于中密状态，应力应变有软化现象出现。 图4.16 1.6g/cm3 Sr＝100％CTC应力路径图 图4.17 风积砂1.60g/cm3围压100kPa条件下qεs曲线 图4.18 风积砂1.60g/cm3围压100kPa条件下εsεv曲线 图4.19 风积砂1.60g/cm3围压200kPa条件下qεs曲线 图4.20 风积砂1.60g/cm3围压200kPa条件下εsεv曲线 图4.21 风积砂1.60g/cm3围压300kPa条件下qεs曲线 图4.22 风积砂1.60g/cm3围压300kPa条件下εsεv曲线 1.60g/m3干密度条件下饱和沙漠砂CTC应力路径试验结果见表4.5，对比表4.3、表4.4和表4.5可知，干砂的内摩擦角大于非饱和砂的内摩擦角约2°～3°，而非饱和砂内摩擦角亦大于饱和砂的内摩擦角，说明饱和砂中水的润滑作用大于非饱和砂。 表4.5 CTC应力路径下饱和砂的强度参数 饱和砂（1.60g/cm3）在100kPa、200kPa、300kPa围压下的加卸载循环试验相应的应力应变曲线如图4.23～图4.25所示，砂土属于中密状态，随着围压的增大，砂土的压硬性是明显的，当然荷载越大残余应变也越大。 4.2.3.2 拉伸三轴应力路径试验分析 饱和砂（1.60g/cm3）在p-q平面中的拉伸应力路径如图4.26所示。应力应变曲线以p＝（σa＋2σc）/3和q＝（σa-σc）为应力坐标来表达，相应的应力应变及体变曲线如图4.27～图4.29所示，试验结果较为合理，表明改进的三轴拉伸设备是成功的。 图4.23 100kPa围压的qεs曲线 图4.24 200kPa围压的qεs曲线 图4.25 300kPa围压的qεs曲线 图4.26 p-q曲线图 图4.27 qεs曲线 图4.28 qεs曲线 图4.29 qεs曲线 1.60g/m3干密度条件下饱和沙漠砂RTE应力路径试验结果见表4.6，对比表4.5和表4.6可知，同样干密度条件下饱和砂的内摩擦角差异大约3°，表明应力路径不同会导致土体强度特性有较大差别，三轴拉伸处于轴向卸载，试样被挤长，颗粒间咬合作用基本丧失，因此，导致了RTE应力路径条件下饱和砂的内摩擦角小于CTC应力路径下的内摩擦角。 表4.6 RTE拉伸应力路径下的强度参数 4.2.3.3 应力路径试验分析汇总 根据以上试验结果确定不同密度、不同饱和度、不同应力路径条件下砂土的强度参数见表4.7。从表4.7可以看出相应的规律：密度越大，内摩擦角越大；饱和度越低，内摩擦角越大，等效黏聚力也越大，但最大为11.74kPa；相对于常规三轴试验，三轴拉伸条件下内摩擦角有所降低。 表4.7 应力路径处理的干砂、非饱和砂、饱和砂的强度参数汇总
本书的主要内容包括六个方面。 （1）毛乌素沙漠自然地理及地质环境条件研究 通过资料调研和野外考察，对毛乌素沙漠地区的自然地理环境、大气运动及气候特征、降雨特征、地质构造环境、地貌环境、地层环境和水文水资源等地质环境条件进行全面总结研究，在此基础上总结分析各种沙漠地貌单元的形成条件、分布状况及演化规律。 （2）毛乌素沙漠风积砂基本物理力学特性试验研究 根据野外采集的大量试样，通过一系列试验和测试手段，对毛乌素沙漠风积砂物理化学基本性质进行研究；同时，对不同密度条件下土水特征曲线的滞回特性及其变化趋势进行研究，并对毛乌素沙漠风积砂的渗透性进行测定，借以研究渗透系数与密度的变化关系，以便为有限元数值模拟计算提供相关计算参数。通过野外取样和大量室内外试验，开展毛乌素沙漠风积砂级配特点、微结构、密度、含水量等物理特性研究，通过直剪试验、三轴剪切试验，研究具有不同物理特性的沙漠砂压缩特性、击实特性、强度特性等基本岩土力学性质。 （3）毛乌素沙漠风积砂应力路径力学试验与D C模型、剑桥模型参数研究 对不同应力路径下风积砂的应力应变关系进行三轴试验和模型研究。首先研究常规应力路径应力-应变-强度关系，然后通过改进常规三轴试验设备以实现三轴拉伸应力路径试验，并对该应力路径下应力-应变-强度关系进行研究，最后通过相关试验数据确定DC非线弹性本构模型和剑桥本构模型的相关参数，为基于这两种工程应用较为广泛的本构模型的工程数值计算提供相关参数。 （4）基于状态的毛乌素沙漠风积砂弹塑性本构模型与三轴试验模拟研究 开展毛乌素砂基于状态的弹塑性本构及其相关的本构参数研究。从砂土的变形特性入手，首先研究毛乌素沙漠风积砂的状态，同时确定相关模型参数，然后围绕基于状态的砂土剪胀本构模型理论验证相关的本构模型。以毛乌素沙漠风积砂在不同应力路径下的三轴试验结果为基础，模拟风积砂在不同应力路径下的变形特性，并与试验结果进行比较，以探讨不同应力路径状态下该模型的适用性以及存在的问题。 （5）毛乌素沙漠风积砂地基动力特性研究 在固结不排水（CU）和固结排水（CD）动三轴试验基础上，对毛乌素沙漠风积砂的动力特性进行研究。分析相关动力参数和动强度特性及其影响因素，在此基础上建立毛乌素沙漠风积砂的等效黏弹性本构和残余应变模型，获取等效强度参数，并在此基础上建立等效摩尔库仑强度判据。为毛乌素沙漠风积砂地基在动荷载作用下的变形、强度计算和场地液化势判别提供试验和理论依据以及可供工程直接应用的模型和参数。 （6）毛乌素沙漠风积砂地层桩体复合地基承载力试验研究 开展沙漠风积砂的地基承载力试验工作，研究典型沙漠风积砂地基的持力特性；开展风积砂地层碎石桩、砂桩及水泥搅拌桩桩体及复合地基的极限承载力原位载荷试验等工作，同时研究桩体复合地基桩土荷载分担特性及单桩有效桩长，为毛乌素沙漠风积砂地基的设计和施工实践提供可以参考的依据。 研究的技术路线框图如图1.3所示。 图1.3 研究技术路线
三轴压缩试验按剪切前的固结程度和剪切时的排水条件，可分为以下三种试验方法。 1。不固结不排水试验 试样在施加周围压力和随后施加竖向压力直至剪切破坏的整个过程中不允许排水，试验自始至终关闭排水阀门。 2。固结不排水试验 试样在施加周围压力时打开排水阀门，允许排水固结，待固结稳定后关闭排水阀门，再施加竖向压力，使试样在不排水的条件下剪切破坏。 3。固结排水试验 试样在施加周围压力时允许排水固结，待固结稳定后，再在排水条件下施加竖向压力至试件剪切破坏。
(1)不固结不排水剪（UU试验）。 (2)固结不排水剪（CU试验）。 (3)固结排水剪（CD试验）。 不同的试验方法，所测得的指标是有差别的，应根据工程的实际情况具体分析，以选择基本符合实际工程受荷情况的试验方法。 仪器设备： 1)常用的三轴仪，按施加轴向压力方式的不同，分为应变控制式和应力控制式两种。 2)应变控制式三轴仪。包括压力室、试验机、施加周围压力和垂直压力系统、体积变化和孔隙压力量测系统等。 3)附属设备：击实简、饱和器、切土盘、切土器和切土架、分样器、承膜筒、天平、量表、橡皮膜等。 扩展资料 三轴剪力仪的核心部分是三轴压力室，并配备有轴压系统、侧压系统和孔隙水压力测读系统等。试验用的土样为圆柱形，其高度与直径之比为2〜2.5。试样用薄橡皮膜包裹，使土样的孔隙水与膜外液体（水）完全隔开。 在给定的三轴压力室周围压力作用下，不断加大轴向附加压力，直至试样被剪破按莫尔强度理论计算剪破面上的法向应力与极限剪切应力。 三轴剪切试验结果可以确定土壤的抗剪强度指标内摩擦角和黏结力。与直剪试验比较，三轴试样中的应力分布比较均匀，可供在复杂应力条件下研究土壤的抗剪强度特性。 参考资料来源：百度百科-三轴压缩试验
英国GDS公司“STDTTS 标准应力路径三轴试验系统”我们学校有，性能非常好，精度高，稳定，是一套优秀的土工试验仪器。 英国GDS公司是老牌的土工试验仪器供应商，这家公司技术实力很强，产品线很丰富，非饱和土试验仪器、动三轴、空心圆柱、共振柱等都有。并且这些仪器在中国国内使用很广，几乎国内土木工程行业内的单位或多或少都有采购GDS仪器，也就是说GDS国内用户很多，应用已经很成熟了。 GDS仪器由欧美大地公司独家代理，这家公司在全国有十几个售后服务中心，能够及时响应，为GDS用户提供很及时的技术支持。 所以综合来看，国内用户多、使用成熟，加上分布于主要城市的售后服务中心，你应该可以对设备放心了，使用成熟说明故障不会多，其他优势保证即使有使用问题也能及时解决。 另外，GDS和欧美大地每隔一段时间都有用户培训会，或者技术研讨会什么的，这些对客户也很有帮助！（不管怎么样能经常组织这些活动说明公司很正规） 关于设备本身，STDTTS 标准应力路径三轴试验系统是完全自动的高级三轴试验系统，主要通过压力室底座下的液压控制活塞来提供直接的轴向应力来进行应力路径试验。 GDSTTS可以运行高级试验例如应力路经、低循环和KO试验，都在PC机控制下。事实上，使用GDSLAB软件的适应性，几乎任何用户自定义试验都可以完成。由于GDS压力控制器和三轴压力室范围的广泛，每个系统都可以精确地根据客户要求和预算来配置。 技术参数如下： ● 压力测量精度=<0.1%的满量程（ADVTTS）或<0.15%的满量程（STDTTS） ● 压力测量的分辨率=0.5kPa（ADVTTS）或1kPa(STDTTS),对于〉8Mpa的情况，见单独的参数。
本书的主要内容包括六个方面。 （1）毛乌素沙漠自然地理及地质环境条件研究 通过资料调研和野外考察，对毛乌素沙漠地区的自然地理环境、大气运动及气候特征、降雨特征、地质构造环境、地貌环境、地层环境和水文水资源等地质环境条件进行全面总结研究，在此基础上总结分析各种沙漠地貌单元的形成条件、分布状况及演化规律。 （2）毛乌素沙漠风积砂基本物理力学特性试验研究 根据野外采集的大量试样，通过一系列试验和测试手段，对毛乌素沙漠风积砂物理化学基本性质进行研究；同时，对不同密度条件下土水特征曲线的滞回特性及其变化趋势进行研究，并对毛乌素沙漠风积砂的渗透性进行测定，借以研究渗透系数与密度的变化关系，以便为有限元数值模拟计算提供相关计算参数。通过野外取样和大量室内外试验，开展毛乌素沙漠风积砂级配特点、微结构、密度、含水量等物理特性研究，通过直剪试验、三轴剪切试验，研究具有不同物理特性的沙漠砂压缩特性、击实特性、强度特性等基本岩土力学性质。 （3）毛乌素沙漠风积砂应力路径力学试验与D C模型、剑桥模型参数研究 对不同应力路径下风积砂的应力应变关系进行三轴试验和模型研究。首先研究常规应力路径应力-应变-强度关系，然后通过改进常规三轴试验设备以实现三轴拉伸应力路径试验，并对该应力路径下应力-应变-强度关系进行研究，最后通过相关试验数据确定DC非线弹性本构模型和剑桥本构模型的相关参数，为基于这两种工程应用较为广泛的本构模型的工程数值计算提供相关参数。 （4）基于状态的毛乌素沙漠风积砂弹塑性本构模型与三轴试验模拟研究 开展毛乌素砂基于状态的弹塑性本构及其相关的本构参数研究。从砂土的变形特性入手，首先研究毛乌素沙漠风积砂的状态，同时确定相关模型参数，然后围绕基于状态的砂土剪胀本构模型理论验证相关的本构模型。以毛乌素沙漠风积砂在不同应力路径下的三轴试验结果为基础，模拟风积砂在不同应力路径下的变形特性，并与试验结果进行比较，以探讨不同应力路径状态下该模型的适用性以及存在的问题。 （5）毛乌素沙漠风积砂地基动力特性研究 在固结不排水（CU）和固结排水（CD）动三轴试验基础上，对毛乌素沙漠风积砂的动力特性进行研究。分析相关动力参数和动强度特性及其影响因素，在此基础上建立毛乌素沙漠风积砂的等效黏弹性本构和残余应变模型，获取等效强度参数，并在此基础上建立等效摩尔库仑强度判据。为毛乌素沙漠风积砂地基在动荷载作用下的变形、强度计算和场地液化势判别提供试验和理论依据以及可供工程直接应用的模型和参数。 （6）毛乌素沙漠风积砂地层桩体复合地基承载力试验研究 开展沙漠风积砂的地基承载力试验工作，研究典型沙漠风积砂地基的持力特性；开展风积砂地层碎石桩、砂桩及水泥搅拌桩桩体及复合地基的极限承载力原位载荷试验等工作，同时研究桩体复合地基桩土荷载分担特性及单桩有效桩长，为毛乌素沙漠风积砂地基的设计和施工实践提供可以参考的依据。 研究的技术路线框图如图1.3所示。 图1.3 研究技术路线
金属构件的疲劳断裂源大多位于缺口，因此缺口对疲劳强度的影响受到人们极大的重视现在人们常用有效应力集中系数来表示缺口降低疲劳强度的程度 式中Kf称为有效应力集中系数，△σR和△σRN分别为光捧和缺口试样的疲劳强度幅值 下标R为应力比(R =σmin/σmax)，N表示缺口试样，缺口越尖锐，或者理论应力集中系数Kf越大，△σRN越低，Kf越大，所以把Kf称为疲劳强度降低系数，或称疲劳缺口系数。
试验对象不一样，原理是一样的，因为都是三轴试验嘛。但是岩石三轴试验仪器压力一般是油压的，压力值也比较高，会达到兆帕级别的，而土三轴仪器的由气源或者是水来提供，数值也比较低，一般不到一兆帕。

关于 岩石三轴测量 和 应力路径试验方案及拉伸试验设备改装 的介绍到此就结束了，不知道你从中找到你需要的信息了吗 ？如果你还想了解更多这方面的信息，记得收藏关注本站。 岩石三轴测量 的介绍就聊到这里吧，感谢你花时间阅读本站内容，更多关于 应力路径试验方案及拉伸试验设备改装 、 岩石三轴测量 的信息别忘了在本站进行查找喔。